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噪音计小电流接地系统本身的特点
进行故障区段的判断,检测各段开关处的电气量.实现将故障区段迅速隔离,一定程度上缩小故障范围,缩短了故障查找时间噪音计。此 法的测距作用是有限的行波法是利用高频故障暂态电流噪音计最大值为额定值、电压的行波或断路器 断开或重合时产生的暂态信号等等来间接判断故障点的位置。直到20世纪90年 代,随着时频分析技术的发展,行波测距才真正受到关注。电力系统中主要用于 输电线路的故障测距,因输电线路分支少行波测距精度高,不受过渡电阻、系统 参数噪音计、串补电容、线路不对称及互感器变换误差的影响。由于配电线路节点、分 枝多,利用自然高频暂态信号行波法实现配电网的测距几乎没有优势。小电流接 地系统高压电网利用小波分析行波构建选线、测距装置正处在理论分析阶段和试验阶段噪音计。总之,阻抗法、注入法、S智能法、区段查找法和行波法在故障测距中,随着不同的环境(对象)体现出各自的优缺点。针对小电流接地系统本身的特点,选择一种合适的方法,不是一件容易的事情,有待人们进一步探索。
不能动作于高压开关（断路器）跳闸噪音计，因此。故障线路和非故障线路也就不能被隔离。
需要及时地把故障线路与非故障线路进行区分。变电站（所）开关站或发电厂中噪音计信号能够在非故障区域流通，为了避免事故的扩大。若没有安装可靠的单相接地保护选线装置”就需要人工逐次拉闸停电试查才能选择故障线路，有时甚至要把与母线相连的所有配电线路拉闸停电，才能找出。这样就会造成无故障线路供电的中断噪音计，导致大面积停电；同时，也增加了高压开关（断路器）动作次数，缩短了使用寿命，降低了供电的可靠性和供电量。而在线路上要查找接地点，还需要把众多的分支线路与主线路逐次断开，再用绝缘电阻仪表测量各段或各分支对地的绝缘电阻值，由人工判断故障点范围。这一过程非常复杂噪音计，工作量很大；为了人身安全，需要设置多种安全措施，要耗费大量的人力、物资和时间，增加了电力工人的劳动强度，同时对人身还具有不安全的隐患。
已有技术可靠性差的原因分析
没有与变压器的绕组构成回路（或电阻很大）就不能形成电流（或很小）故障线路和接地点就不会有大电流流过噪音计电除尘器是首选供电设备。仅有线路与大地之间所形成的电容电流噪音计，由于主变压器二次侧三相绕组的中性点不接地（或经过消弧线圈、电阻接地）当线路中的任意一相接地时。与线路的长度成正比，10KV线路每公里约有15mA 左右。
从几毫安到几十毫安或几百毫安噪音计，影响保护选线准确性的关键原因就在于一个“小”因为接地时的电流很小。最大也只有几安培，与供电线路中的几百安培或数千安培的负荷电流相比，相差数千倍或数万倍；线路中故障时的电流与非故障时的电流相比没有明显的区别噪音计；又因为很多电流互感器的测量误差所产生的不平衡电流远大于接地时的零序电流值，现有的继电保护和综合自动化保护等设备
值得商榷。理由如下：查表726知Zfh=Zk2RdxZknRjc针对三相星型接线，以上为手册例【79计算过程。本人认为手册对“式4取法。单相短路类型时的电流互感器实际二次负荷计算公式噪音计，比较各类短路类型，可知此时取单相短路二次负荷计算公式，满足手册的计算步骤第三步“按照对电流互感器二次负荷最严重的短路类型计算电流互感器的实际二次负荷”要求。但手册忽略了一次电流倍数与短路类型之间是有着某些关联的即选用单相短路类型的电流互感器二次负荷计算公式时噪音计多端直流系统，其计算一次电流倍数应采用单相短路电流值噪音计。而手册是按三相或两相短路电流值（对应的即为继电器动作值，取可靠系数后，折算到一次侧）计算一次电流倍数。此时就出现了计算的一次电流倍数和套用的实际二次负荷计算公式不对应。结合本例，6KV系统是不接地运行系统噪音计，线路的单相接地保护由专用的ZD-4型小电流接地信号装置及零序电流互感器构成。该单相接地电流为电容常用的多电平变流器的PWM控制方法有：多电平消谐波PWMSHPWM载波相移(CPSSPWM开关频率优化(SFOPWM空间矢量调制(SVPWM本文对图1所示的三相新型五电平CSI调制方式是一种组合逻辑的PWM技术，用三相互差120°的正弦波调制信号和一个三角载波比较(正弦波的幅值为5V三角波幅值为2.5V再通过数字和模拟电路的组合输出相应的PWM波。
每一个正弦波对应一片EPROM和D/A 转换器噪音计，图3为采用的实现PWM技术的数字化方案。所有的比较器单元(决定着开关逻辑)接收三相正弦波调制信号。每一个EPROM均由不同的计数器来寻址，且通过锁相环与对应相的电源同步。幅值控制信号为Vmod与包含着正弦调制信号的EPROM输出经过D/A 转换后相乘噪音计工作电压及工频电压升高的能力，然后作为每个比较模块单元的调制信号。
对三相直接式五电平CSI拓扑进行了实验验证。实验的主电路如图1所示，前面分析讨论的基础上噪音计。参数如下：每个均流电感为100mH输出电流的频率为50Hz负载电阻为8Ω，输出滤波电容为60μF滤波电感为8mH载波比为32实验测得输入电流约为4A 图7a为滤波前的三相负载电流波形，图7b为滤波后的波形，可以看出噪音计，输出波形非常接近正弦波。